Линейный усилитель сигнала, купить усилитель для линейного выхода мощности сигнала, цены. Линейные усилители

Cтраница 1


Линейные усилители обычно имеют относительно небольшую выходную мощность, от долей ватта до десятков ватт (см. § 4 - 5), и их элементы работают при малых линейных отклонениях напряжения или тока от статического значения. Когда в нагрузке требуется получить значительную мощность, применяют усилит йи, элементы которых работают в нелинейном или импульсном режиме. Это связано с желанием, во-первых, получить на выходе максимальное возможное напряжение (ток), а во-вторых, повысить КПД. Нелинейный режим работы элементов сопровождается увеличением нелинейных искажений сигнала.  

Линейный усилитель обеспечивает усиление сигналов с турбинного преобразователя расхода и передачу их в линию связи.  

Линейный усилитель включается в тракт приема аппаратуры, когда затухание соединительной линии превышает 0 5 неп. Схема линейного усилителя такая же, как и групповых усилителей передачи и приема, и здесь не приводится. Усилитель имеет фиксированную величину усиления 0 8 неп. Установка диаграммы уровней производится при помощи переменного удлинителя.  

Линейный усилитель состоит из трех последовательных каскадов, имеющих различные импульсные характеристики, изображенные на фиг.  

Линейный усилитель представляет собой усилитель, выход которого линейно зависит от входа. Такое широкое определение, требующее лишь линейности работы, позволяет единым образом рассчитать квантовые пределы для таких устройств, не вдаваясь в детали их внутренней работы.  


Линейный усилитель (см. рис. 2.32 д) может быть использован в качестве предварительного в различных радиотехнических устройствах.  

Линейный усилитель работает, как правило, на длинный кабель, имеющий завал частотной характеристики в области высших частот Для коррекции этого завала частотная характеристика линейного усилителя должна иметь подъем на этих частотах.  

Линейный усилитель имеет то преимущество, что позволяет получить синусоидальную форму кривой выходного напряжения. Это создает предпосылки для определенных энергетических выгод, так как вследствие селективности приемного устройства электромагнитное поле образуется током только первой, основной гармоники выходных колебаний генератора. Поэтому при выходных синусоидальных колебаниях вся мощность, отдаваемая передатчиком в КЛ, используется для создания полезного сигнала, а в случае квазипрямоугольных выходных колебаний - только 60 % выходной мощности генератора.  

Линейный усилитель (рис. 5.13) - четырехкаскадный с трансформаторными входом и выходом и непосредственной связью между каскадами. Два первых каскада и четвертый (выходной) каскад, выполненный на мощном транзисторе, собраны по схеме с общим эмиттером, третий каскад - по схеме с общим коллектором. Это обеспечивает хорошее согласование параметров выходного и входного каскадов, снижает сопротивления в цепи базы транзистора Т4 и уменьшает нелинейные искажения усилителя.  

Линейный усилитель (рис. 6.7) приема - четырехкаскадный, с трансформаторным выходом, емкостной связью между двумя первыми каскадами и непосредственными связями между остальными. Первые три каскада собраны по схеме с общим эмиттером, четвертый, выходной - с общим коллектором, что повышает нагрузочную способность усилителя. Стабилитроны Д2 и ДЗ обеспечивают защиту порогового устройства от действия импульсных помех с большой амплитудой.  

Если линейный усилитель используется для усиления сигналов только в одном - канале, фазовая характеристика усилителя или таблица поправок позволяют корректировать результат измерений. Погрешностью следует считать нестабильность фазового сдвига, вызванную неучитываемыми изменениями параметров прибора.  

Рассмотрим двухфотонный линейный усилитель, в котором когерентность между верхним а) и нижним с) состояниями создается с помощью вынуждающего классического поля частоты Раби О.  

Линейный усилитель мощности содержит разделительный конденсатор (1), делитель напряжения на двух резисторах (Р) (3,4), токоограничивающий Р (9), первый, второй, третий, четвертый транзисторы (Т) (5,11,12,15), третий, четвертый, пятый Р (8,13,17). Коллекторы первого и второго Т (5 и 11) соединены. Базы второго и третьего Т (11,12) соединены. Эмиттеры третьего Т (12) подключены к первой шине питания. Эмиттер четвертого Т (15) соединен с коллектором третьего Т (12). Коллектор четвертого Т (15) подключен к пятому Р (17) и является выходом усилителя. Технический результат: линейность усиления больших сигналов без использования обратной отрицательной связи, предотвращение влияния разброса характеристик транзисторов и температуры на режим работы усилителя. 1 ил.

Настоящее изобретение относится к устройствам усиления мощности, а более конкретно касается линейного усилителя мощности.

Данное изобретение может быть использовано в высококачественных усилителях мощности звуковой частоты, усилителях видеосигнала, усилителях радиочастоты, линейных усилителях переменного и постоянного тока.

Известен усилитель мощности (Хоровиц П., Хилл У. "Искусство схемотехники": Т.1 Пер. с анг., М.: Мир, 1993, стр. 93, рис. 2.38), содержащий транзистор, разделительный конденсатор, первый, второй резисторы, резисторы в цепи коллектора и эмиттера. Разделительный конденсатор подключен первым концом к первой клемме для подключения входного сигнала. Первый и второй последовательно соединенные резисторы образуют делитель напряжения. Общая точка соединения резисторов подключена к базе транзистора и ко второму концу разделительного конденсатора. Второй конец второго резистора подсоединен к первой шине питания. Первый конец первого резистора подключен ко второй шине питания. Третий резистор подключен к эмиттеру транзистора одним концом, а другим ко второму концу второго резистора. Также делитель имеет второй конденсатор), один конец которого соединен с эмиттером транзистора.

Данный усилитель имеет высокий коэффициент искажений большого сигнала, зависимость коэффициента усиления от типа и характеристик отдельного транзистора, зависимость режима работы от температуры. Это происходит из-за нелинейности сопротивления эмиттерного перехода. Данный усилитель невозможно применять как линейный усилитель больших сигналов с заданным коэффициентом усиления без применения обратной отрицательной связи.

В основу изобретения положена задача создания линейного усилителя мощности, позволяющего за счет нового схематического решения достичь линейности усиления больших сигналов без использования обратной отрицательной связи, предотвратить влияние разброса характеристик транзисторов на режим усиления и предотвратить влияние температуры на режим работы усилителя.

Поставленная задача решается тем, что в линейном усилителе мощности, содержащем разделительный конденсатор, подключенный первым концом к первой клемме для подключения входного сигнала, усилитель напряжения, выполненный на двух последовательно соединенных резисторах, общая точка которых подключена к базе первого транзистора, второй конец второго резистора подключен к первой шине питания, а первый конец первого резистора подключен ко второй шине питания, третий резистор, первый конец которого соединен с эмиттером первого транзистора согласно изобретению, второй конец разделительного конденсатора соединен со второй шиной питания, второй конец третьего резистора подключен ко второй шине питания, а также линейный усилитель мощности содержит токоограничивающий резистор, первый конец которого подключен ко второй клемме для подключения входного сигнала, а второй его конец соединен с общей точкой резисторов делителя напряжения, второй транзистор, эмиттер которого подключен к первой шине питания, а коллектор соединен с коллектором первого транзистора, база второго транзистора соединена с коллектором первого транзистора, третий транзистор, база которого подключена к базе второго транзистора, а его n эмиттеров подключены к первой шине питания, четвертое сопротивление, первый конец которого подключен к коллектору третьего транзистора, а второй его конец подключен к третьей шине питания, четвертый транзистор, эмиттер которого соединен с коллектором третьего транзистора, база его соединена с четвертой шиной питания, а коллектор подключен к первому концу пятого сопротивления и является выходом линейного усилителя мощности, а другой конец пятого сопротивления подключен к третьей шине питания.

Данное изобретение позволяет достичь линейности усиления больших сигналов без применения обратной отрицательной связи, что расширяет динамический диапазон усилителя и сильно уменьшает интермодуляционные искажения. Также данное изобретение предотвращает влияние разброса характеристик используемых транзисторов на режим усиления. И еще, предотвращает влияние температуры на режим работы усилителя. Также данное изобретение использует стандартные, широко используемые в промышленности элементы, которые широко взаимозаменяемы по типажу в зависимости от требуемой выходной мощности и других характеристик усилителя.

В дальнейшем изобретение поясняется конкретными примерами выполнения и сопровождающим чертежом, на котором изображена блок-схема линейного усилителя мощности, согласно изобретению.

Линейный усилитель мощности содержит разделительный конденсатор 1, подключенный первым концом к первой клемме 2 для подключения входного сигнала, делитель напряжения, выполненный на двух последовательно соединенных резисторах 3,4, общая точка соединения которых подключена к базе первого транзистора 5. Второй конец второго резистора 4 подключен к первой шине 6 питания, а первый конец первого резистора 3 подключен ко второй шине 7 питания. Усилитель содержит третий резистор 8, первый конец которого соединен с эмиттером первого транзистора 5. Второй конец разделительного конденсатора 1 соединен со второй шиной 7 питания. Второй конец третьего резистора 8 подключен также ко второй шине 7 питания. Также линейный усилитель мощности содержит токоограничивающий резистор 9, первый конец которого подключен ко второй клемме 10 для подключения входного сигнала, а второй его конец соединен с общей точкой соединения резисторов 3, 4 делителя напряжения. Усилитель имеет второй транзистор 11, эмиттер которого подключен к первой шине 6 питания, а коллектор соединен с коллектором первого транзистора 5. База второго транзистора 11 соединена с коллектором первого транзистора 5. Усилитель содержит также третий транзистор 12, база которого подключена к базе второго транзистора 11, а его n эмиттеров 12 1 . ..12 n , подключены к первой шине 6 питания, четвертое сопротивление 13, первый конец которого подключен к коллектору третьего транзистора 12. Второй конец сопротивления 13 подключен к третьей шине 14 питания. Усилитель имеет четвертый транзистор 15, эмиттер которого соединен с коллектором третьего транзистора 12, база его соединена с четвертой шиной 16 питания. Коллектор транзистора 15 подключен к первому концу пятого сопротивления 17 и является выходом линейного усилителя мощности. Другой конец пятого сопротивления 17 подключен к третьей шине 14 питания.

По направлению стрелок А показано протекание токов в данной схеме.

Работает данный линейный усилитель мощности следующим образом.

На входные клеммы 2, 10 подается сигнал, который через ограничивающий резистор 9 и разделительный конденсатор 1 поступает на вход первого каскада. Транзистор 5 включен по системе эмиттерного повторителя, а значит, напряжение на его эмиттере повторяет напряжение на его базе. Напряжение на базе транзистора 5 есть сумма входного напряжения и напряжения смещения. Напряжение смещения создается делителем напряжения, выполненного на резисторах 3,4. Таким образом, напряжение U 1 на резисторе 8 будет равно: U 1 = U 2 +U 3 (1), где U 2 - переменное напряжение, подаваемое на вход усилителя, U 3 - напряжение смещение, созданное резисторами 3,4 и равно (2) где U 4 напряжение, подаваемое с источника 7 питания.

По закону Ома ток I 1 , протекающий через резистор 8, будет равен: I 1 =U 1 /R 8 =(U 2 +U 3)/R 8 (3) В свою очередь: (4) Тогда
I 1 =U 1 /R 8 =/R 8 (5)
Полученный ток подается на вход токового зеркала на транзисторах 11 и 12. Как известно (Хоровиц П., Хилл У. "Искусство схемотехники": Пер. с анг., М. : Мир, 1998, стр. 98, рис. 2.51), на выходе токового зеркала создается ток, кратный отношению площади эмиттерного перехода выходного транзистора 12 к площади эмиттерного перехода входного транзистора 11. Таким образом, получаем, что ток на выходе токового зеркала равен:
I 2 = I 3 N = I 1 N (6),
где I 2 - ток, протекающий в коллекторе выходного транзистора 12 токового зеркала,
I 3 - ток, протекающий через эмиттер транзистора 11,
N - отношение площадей эмиттерных переходов транзисторов 11 и 12.

Далее ток протекает через транзистор 15, включенный по каскадной схеме и через резистор 13. Транзистор 15 включен таким образом, что напряжение на его эмиттере постоянно и равно напряжению подаваемого с источника 16 питания. Тогда напряжение U 5 на резисторе R 13 будет равно:
U 5 =U 6 -U 7 =U 6 -U 8 , (7),

Ток I 6 , протекающий через нагрузку, равен току, протекающему через транзистор 15:
I 6 = I 5 (10).

По закону Ома напряжение U 10 на сопротивлении нагрузки, т.е. на резисторе 17, равно:
U 10 =I 7 R 17 (11),
где R 17 - сопротивление нагрузки.

Тогда переменная составляющая напряжения dU 10 на нагрузке будет равна:
dU 10 = NU 2 R 17 /R 8 (12).

Таким образом, коэффициент К усиления усилителя есть постоянная величина, не зависящая от коэффициентов усиления транзисторов 5, 11, 12, 15, 17 и температуры, и равна:
K=NU 2 R 17 /R 8 /U 2 =NR 17 /R 8 (13).

Если коэффициент К усиления усилителя есть постоянная величина, значит усилитель является линейным и не вносит искажений в сигнал.

Таким образом, данный линейный усилитель мощности позволяет достичь линейности усиления больших сигналов без использования обратной отрицательной связи, предотвратить влияние разброса характеристик транзисторов на режим усиления и предотвратить влияние температуры на режим работы усилителя.

Линейный усилитель мощности, содержащий разделительный конденсатор, подключенный первым концом к первой клемме для подключения входного сигнала, делитель напряжения, выполненный на двух последовательно соединенных резисторах, общая точка которых подключена к базе первого транзистора, второй конец второго резистора подключен к первой шине питания, а первый конец первого резистора подключен ко второй шине питания, третий резистор, первый конец которого соединен с эмиттером первого транзистора, отличающийся тем, что второй конец разделительного конденсатора соединен со второй шиной питания, второй конец третьего резистора подключен ко второй шине питания, а также линейный усилитель мощности содержит токоограничивающий резистор, первый конец которого подключен ко второй клемме для подключения входного сигнала, а второй его конец соединен с общей точкой резисторов делителя напряжения, второй транзистор, эмиттер которого подключен к первой шине питания, а коллектор соединен с коллектором первого транзистора, база второго транзистора соединена с коллектором первого транзистора, третий транзистор, база которого подключена к базе второго транзистора, а его n эмиттеров подключены к первой шине питания, четвертое сопротивление, первый конец которого подключен к коллектору третьего транзистора, а второй его конец подключен к третьей шине питания, четвертый транзистор, эмиттер которого соединен с коллектором третьего транзистора, база его соединена с четвертой шиной питания, а коллектор подключен к первому концу пятого сопротивления и является выходом линейного усилителя мощности, а другой конец пятого сопротивления подключен к третьей шине питания.

Введение

Аппаратура систем передачи содержит большое число усилителей электрических сигналов. Наиболее сложными являются линейные усилители, которые устанавливаются на промежуточных усилительных пунктах и служат для компенсации затухания прилегающих к усилительному пункту участков линии связи. Параметры линейных усилителей в значительной степени определяют основные качественные показатели системы передачи в целом.

Исходными данными для проектирования линейных усилителей служат следующие основные параметры, задаваемые в технических требованиях; рабочий диапазон частот, номинальное усиление, входные и выходные сопротивления, затухание нелинейности, нестабильное усиление и др.

Рабочий диапазон частот линейных усилителей определяется линейным спектром системы передачи. Так, в системе передачи К-60П линейный усилитель работает в диапазоне 12–125 кГц, в системе передачи К-120 усилитель в одном направлении работает в диапазоне 60–552 кГц, а в другом – в диапазоне 812–1304 кГц (в задании в учебных целях рассматривается не один, а два усилителя – для каждого направления передачи).

Под номинальным усилением усилителя S понимается: то усиление усилителя, которое соответствует затуханию усилительного участка номинальной длины на верхней частоте рабочего диапазона частот усилителя. В линейных усилителях предусмотрена установочная регулировка усиления при отклонении длины усилительного участка от номинального значения. Для этого в цепь общей ООС усилителя включен переменный удлинитель.

В технике связи в качестве меры усиления усилителя пользуется значением величины его рабочего усиления. При согласованных сопротивлениях

рабочее усиление определяется по формуле: , дБ напряжение на выходе усилителя; напряжение на входе усилителя.

Количественно оценить нелинейные искажения, можно с помощью коэффициента нелинейных искажений

или коэффициента затухания нелинейности а по формуле а= 20 lg , Дб.

Примечание. В каскадах предварительного усиления для унификации расчётов используются транзисторы того же типа, что и в оконечном каскаде.

Обычно наибольшее значение в усилителях имеют вторые и третьи гармоники основного сигнала, поэтому в линейных усилителях величина затухания нелинейности задается по второй и третьей гармоникам:

A2 г =20lg 1/K 2г, дБ; а3г=20lg 1 /K3u , дБ

где К 2г и К 3г – коэффициенты нелинейных искажений по второй и третьей гармоникам.

Величина нелинейных искажений нормируется обычно при выходной мощности усилителя, равной мощности 1 мВт (при нулевом уровне на выходе); тогда затухание нелинейности по второй гармонике обозначается а

, а по третьей а.

Весьма существенной является высокая стабильность величины и частотной зависимости усиления усилителя во времени. Как известно, причинами нестабильности во времени характеристик усилителя являются старение транзисторов, их замена, изменение напряжения питания усилителя и температуры окружающей среды.

Нестабильность усилителя

определяется по формуле =20lg*(1+), дБ. - изменение коэффициента усиления, отн. ед.; - коэффициента усиления, отн. ед.

Входные и выходные сопротивления линейных усилителей должны быть согласованны с сопротивлениями подключаемых к ним цепей. Степень несогласованности входного сопротивления усилителя

и сопротивления источника , а также выходного сопротивления усилителя и сопротивления нагрузки определяется коэффициентом отражения и = и =.

Требования к коэффициенту отражении должны выполняться во всём рабочем диапазоне частот.

Собственные помехи усилителя нормируются величиной допустимого уровня собственных помех, приведённых ко входу усилителя Р

.Собственные помехи усилителя, как правило, определяются входным каскадом, поэтому входной каскад должен быть малошумящим и иметь возможно большие усиление по мощности.

Затухание линии возрастает с повышением частоты и зависит от типа линии и длины участка. Кроме того, затухание участков линии не остаётся постоянным во времени, а изменяется при изменение внешних условий, воздействующих на параметры линии.

При этом затухание на разных частотах изменяется различным образом, т.е. изменяется не только его величина, но и форма частотной характеристики затухания. Для подземных кабельных линий изменение внешних условий заключается в изменении температуры почвы. Таким образом, линейный усилитель должен не только компенсировать затухание прилегающего участка линии, но и корректировать вносимые линией амплитудно-частотные искажения.

Цепь отрицательной обратной связи (ООС) содержит: переменный удлинитель, обеспечивающий частотно-независимое ручное регулирование усилителя под длину усилительного участка, так называемое установочное усиление

;

частотно-зависимый четырехполюсник с постоянными параметрами, обеспечивающий заданную амплитудно-частотную характеристику, иначе называемый контуром начального наклона (КНН);

частотно-зависимый четырехполюсник с переменными параметрами, обеспечивающий плавную регулировку усиления в соответствии с температурными изменениями затухания цепи (контур автоматической регулировки АРУ).

Поскольку к качественным показателям линейного усилителя предъявляются высокие требования, это предопределяет использование в их схемах достаточно глубокой общей ООС, которая организуется помощью дифференциальных систем на входе и выходе усилителя (рис. 2).

Дифференциальные системы представляют собой шестиполюсники мостового типа, позволяющие реализовывать комбинированную обратную связь. Трансформаторная дифференциальная система содержит дифференциальный (трёх обмоточный) трансформатор и балансное сопротивление, которое является опорным при сбалансировании дифференциальной системы. Так как выход цепи ООС и источника сигнала подключены к различным диагоналям входной дифференциальной системы, а вход цепи ООС и сопротивление нагрузки – к различным диагоналям выходной дифференциальной системы, при изменение глубины ООС входное и выходное сопротивление усилителя практически не будет меняться.

Использование глубокой ООС, вводимой с помощью дифференциальных трансформаторов, позволяет помимо всего согласовывать входное и выходное сопротивления усилителя с сопротивлениями внешних цепей.


1. Обоснование выбора структурной схемы усилителя

Структурная схема линейного усилителя представлена на рис. В качестве входного и выходного устройства линейного усилителя используются трансформаторные дифференциальные системы.

Оконечный каскад (ОК) усилителя обеспечивает заданную мощность сигнала в нагрузке при допустимых, с учетом действия ООС, нелинейных искажений.

Достаточная величина тока (напряжения) сигнала, необходимого для управления оконечным каскадом, обеспечивается каскадами предварительного усиления (КПУ).

Значения качественных показателей (затухания нелинейности, нестабильность и т.д.). Определяются максимальной глубиной ООС, которая охватывает все каскады усиления.

В цепь общей ООС для компенсации затухания усилительного участка и коррекции вносимых линий амплитудно–частотных

Искажений включаются: переменный удлинитель (дБ); контур начального наклона (КНН), контур автоматической регулировки (АРУ). Источником сигнала и нагрузки служит линия связи.

2. Ориентировочный расчет числа каскадов усиления

Число каскадов усиления определяется из формулы

==3;

где S без ос – усиление усилителя без обратной связи дБ;

S без ос = S + A ос = 40 + 20 =60;


где S = 40 дБ; S номинальное усиление усилителя по таблице;

A ос – глубина ООС, выбирается в пределах 20–30 дБ; берем значение A ос =20, S каск – усиление одного каскада, выбирается в пределах 20–25 дБ. Берем значение S каск =20, N=3.

Выбираем 3 каскада.

3. Обоснование выбора принципиальной схемы усилителя

Принципиальная схема простейшего трехкаскадного линейного усилителя, составленного согласно описанной ранее структурной схеме, приведена на рис. Усилитель состоит из трех каскадов по схеме с ОЭ на транзисторах V1, V2, V3. Ток покоя каждого каскада стабилизируется с помощью эмиттерных схем стабилизации. Между первым и вторым каскадом связь непосредственная, между вторым и третьим – осуществляется через разделительный конденсатор C8.

Отсутствие делителя напряжения и разделительного конденсатора на входе второго каскада дает экономию количества элементов схемы и некоторую экономию тока питания, кроме того, отсутствие разделительного конденсатора снижает амплитудно-частотные искажения на низких частотах.

Однако использование непосредственной связи имеет недостаток – требуется большее напряжение питания. Так как для второго каскада делителем напряжения служит первый каскад, все колебания режима первого каскада вызывают колебания режима второго. Поэтому в этой схеме важна особенно стабилизация режима первого каскада.

Конденсаторы C1, C7, C10 создают, путь высокочастотного обхода пассивной части петли ООС и предотвращает возможность самовозбуждения усилителя за пределами его рабочего диапазона частот.

4. Расчет оконечного каскада

Оконечный каскад обеспечивает получение заданной мощности сигнала в нагрузке, при этом он должен вносить допустимые нелинейные искажения. В линейных усилителях аппаратуры систем передачи используются однотактные трансформаторные оконечные каскады с включением транзистора по схеме с ОЭ. Усилительный элемент (транзистор) в таких каскадах работает в режиме А, что позволяет получить сравнительно небольшие нелинейные искажения.

Тип транзистора оконечного каскада выбирается по максимальной допустимой рассеиваемой мощности коллектора Р k max и граничной частоте коэффициента передачи тока f гр в схеме с ОЭ. При этом должны выполняться условия: f гр ≥(40÷100) f в; Р к мах ≥(4÷5) Р н, где Р н – мощность, отдаваемая в нагрузку.

f гр ≥ 80*552 = 4416 кГц; Р к мах ≥ 5*45 = 225 мВт.

Параметры транзистора ГТ312А

Из проведенных расчетов выбирается транзистор типа ГТ312А.

Определяется рабочая область характеристики транзистора. Для этого на выходных характеристиках транзистора строится характеристика максимально допустимой мощности рассеяния:

= = 45 мA = 22,5 мA = 15 мA = 11,25 мA

Для построения этой характеристики задается значения U кэ для транзистора ГТ312А от 5 В до 25 В.

На оси напряжений отмечаются эти значения и восстанавливаются перпендикуляры до пересечения с соответствующим каждому значению U кэ току I к. Затем полученные точки соединяются плавной линией, (Рис. 3.) далее проводятся линии, соответствующие U кэ мах и U ост. Значение U ост определяется графически, для этого опускается на ось напряжений перпендикуляр из точки перегиба верхней вольт – амперной характеристики.


Определение рабочей области характеристик транзистора ГТ312А

Определяется напряжение покоя транзистора по максимально допустимому напряжению U кэ мах:

= = 10,63 ≈ 11B;

Определяется мощность, отдаваемая транзистором с учетом заданного КПД трансформатора η тр = 0,9:

= = 50 мВт;

Определяется мощность рассеяния на коллекторе транзистора:

= = 138,9 мВт;

где η А – максимальный КПД каскада в режиме А, принимается равным 0,4;

η ос – коэффициент, учитывающий потери мощности сигнала в цепи обратной связи, принимается равным 0,9;

Ток покоя рассчитывается, исходя из мощности рассеяния на коллекторе транзистора:

= = 12,6 мА;

На семействе выходных характеристик транзистора (Рис. 4.) отмечаются выбранные U ко, I ко и определяется соответствующей точке покоя ток базы I бо (входной ток) Полученное значение I бо отмечается на входной характеристике и определяется соответствующее ему напряжение смещения U бо.

I ко = 12,6 мА

I бо = 0,22 мА;

U бо = 0,4 В;

Определяется амплитуда напряжения выходного сигнала:

U к m ≤ U ко - U ост = 11 – 1,25 = 9,75 В;

Определяется амплитуда тока выходного сигнала:

= = 10,26 мА;

Строится нагрузочная прямая переменного тока. Для этого на семействе выходных характеристик транзистора от координаты точки покоя на оси токов вниз откладывается амплитуда тока I км, а от координаты точки покоя вправо – амплитуда напряжения U км. Пересечением уравнений I ко – I км и U ко + U км определяется точка М. Через точку М и точку покоя проводим нагрузочную прямую переменного тока.

I ко – I к m = 12,6 – 10,26 = 2,34 мА;

U ко + U к m = 11 + 9.75 = 20,75 ≈ 21 В;

На семействе выходных характеристик транзистора отмечается точка N на нагрузочной прямой переменного тока, соответствующая пересечению уровня U ост и нагрузочной прямой.

Определяется соответствующий точкам M и N входной ток. Точке М будет соответствовать минимальный входной ток I б min , а точке N – I б max максимальный.

I б min = 0, 08 мА;

I б max = 0,5 мА;

Определяется амплитуда тока входного сигнала:

= = 0,23 мА;

Определяется мощность, отдаваемая транзистором в выбранном режиме:

== 50,1 мВт;

Сравниваются полученная величина Р ~ с Р" ~ . Условие соблюдается:

Р ~ ≥ Р" ~ = 50,1 мВт ≥ 50 мВт

На входной характеристике транзистора отмечаются токи I б max , I бо, I б min , и определяется соответствующие этим токам значения входного напряжения.

U бэ мах = 0,6 В;

U бэ min =0,38 В;

Определяется амплитуда напряжения входного сигнала:

= = 0,14 В;

Определяется коэффициент усиления по напряжению:

= = 69,6 ≈ 70 раз;

Определяется входное сопротивление транзистора:

= = 608 Ом;

Определяется сопротивление нагрузки выходной цепи:

= = 950 Ом;

Определяется мощность, потребляемая выходной цепью транзистора от источника питания:

= I ко * U ко = 12,6 *11= 138,6 мВт;

Определяется фактический коэффициент полезного действия выходной цепи:

= = 0,36;

Входная характеристика транзистора ГТ312А

Таблица 1

5. Расчет элементов схемы по постоянному току

Расчет начинается оконечного каскада. Для удовлетворительной стабилизации точки покоя в оконечном каскаде определяется ток делителя третьего каскада:

I д3 = (5 ÷ 10) I бо3 = 6 * 0,22 = 1,32 мА;

Напряжение на резисторе в цепи эмиттера третьего каскада составит:

U R 15 = (5÷10) U бо3 = 6 * 0,42 =2,52 В;


Расчёт оконечного каскада по постоянному току

Определяется сопротивление резистора в цепи эмиттера третьего каскада:

== 196,6 ≈ 200 Ом;

Определяем мощность резистора в цепи эмиттера третьего каскада:

Р R 15 = (I ко3 + I бо3)* U R 15= (12,6 + 0,22) * 2,52 = 32,3 мВт;

Определяется напряжение источника питания:

Е = U R 15 + U ко3 + I ко3 * R 16 = 2,52 +11 +12,6 * 10

* 200= 16,04 ≈ 16 В;

R 16 ≈ (1/5) R ~ = 0,2 * 950 = 191 ≈ 200 Ом;

Напряжение на резисторе в цепи эмиттера третьего каскада:


U R 15 = (I ко3 + I бо3) * R 15 = (12,6 *10 -3 + 0,22 * 10 -3) * 200 = 2,5 В;

Определяем мощность резистора в цепи эмиттера третьего каскада.

Преимущества устройств от PicoCell и Vegatel:

  • линейный усилитель мощности помогает быстро и эффективно расширять системы ретрансляции. При этом финансовые затраты будут оптимальными;
  • линейный усилитель имеет широчайший спектр применения: это рестораны, крупные офисы и магазины, торговые центры, загородные дома и т. д.;
  • минимальный уровень шума при работе, что предоставляет большие удобства в использовании;
  • широкий ассортимент продукции, позволяющий подобрать оптимальный усилитель линейного сигнала под нужды помещения, бизнеса;
  • минимальный уровень искажений, которые нередко возникают при усилении сигнала с использованием китайской продукции;
  • работа в широком температурном диапазоне, что значительно расширяет спектр применения оборудования.
  • возможность использования даже в помещениях больших площадей (до 2500 кв. метров на один бустер);
  • линейные усилители имеют высокую мощность (от 1000 до 2000 мВт), которая подбирается в зависимости от целей эксплуатации;
  • возможность усиления сигнала вплоть до 30-40 дБ;

Преимущества устройств от Picocell:

  • наличие в линейке оборудования бустера для 4G LTE. Применяется для покрытия больших объектов (ресторанов, ТРК) LTE-интернетом.

Преимущества устройств от Vegatel:

  • широкая линейка оборудования. От компактных усилителей мощностью 20 дБм, до профессиональных на 33 дБм.

Важные замечания

Площадь покрытия усиленным сигналом зависит от не только от выбранной модели бустера, но и от выбранного репитера. Поэтому перед покупкой необходимо внимательно ознакомиться со всеми техническими характеристиками оборудования, которое будет входить в систему усиления.

К основным параметрам, на которые стоит обратить внимание при покупке, можно отнести:

  • частотным диапазон;
  • мощность устройства;
  • параметр усиления (коэффициент);

Чтобы не ошибиться с покупкой, желательно проконсультироваться со специалистами. Тогда подобранный усилитель линейного сигнала будет полностью соответствовать вашим требованиям.

Сотрудничество с нами имеет ряд преимуществ:

  • высококачественная продукция;
  • сервисное обслуживание усилителя мощности на весь срок его эксплуатации (гарантийное и пост-гарантийное);
  • бесплатные консультации по работе устройства;
  • предоставление сертификатов и прочих необходимых документов, подтверждающих технические характеристики моделей;
  • усилитель линейного сигнала поставляется в минимальные сроки (склады в Москве и Санкт-Петербурге);
  • возможность производства усилителя мощности под индивидуальные требования;

Если вам необходимо разработать или подобрать линейный усилитель под нужды вашего помещения с требуемым диапазоном охвата, то мы рады помочь вам. Богатый опыт работы, наличие оборудования позволяют нам решать задачи любой сложности. Ценовая политика - гибкая.

Наше предложение
Чтобы приобрести усилитель линейного сигнала от ведущих отечественных производителей, а также при необходимости заказать установку, свяжитесь с нами любым удобным для вас способом. Мы ответим на любые интересующие вопросы, проведем профессиональную консультацию, расскажем об особенностях работы усилителя мощности, оформим заказ.

Все заказы обрабатываются в сжатые сроки, после чего устройство может быть доставлено прямо на объект. Постоянным покупателям предоставляются выгодные условия сотрудничества, дополнительные скидки на усилитель линейного сигнала.

Линейный усилитель на КМОП - транзасторах. КМОП - инверторы, как впрочем и все цифровые логические схемы, предназначены для работы с цифровыми логическими уровнями сигналов. Поэтому, за исключением времени переходных процессов, входы и выходы подключены к земле или к шине Ucc (обычно + 5 В). И опять - таки за исключением времени, которое длятся эти переходные процессы (типичная величина - несколько наносекунд), здесь нет тока стока в состоянии покоя.

Оказывается, КМОП - инвертор обладает некоторыми интересными свойствами, когда он работает с аналоговыми сигналами. Взгляните снова на рис. 3.61. Можно рассматривать Т1 как активную (источник тока) нагрузку для инвертирующего усилителя Т2 и наоборот. Когда на входе потенциал, близкий к Ucc или к потенциалу земли токи указанных транзисторов сильнейшим образом отличаются друг от друга и усилитель находится в насыщении (или в «прижатом» соответственно к земле или Ucc состояинии). Это, разумеется, нормальная ситуация для цифровых сигналов. Однако когда напряжение на входе равно приблизительно половине напряжения питания, есть небольшая область, где токи стоков Т1 Т2 примерно одинаковы; в этой области схема является инвертирующим линейным усшштелем с большим коэффициентом усиления. Его передаточная характеристика представлена на рис. 3.62. Вариации Rн gm c изменением тока стока таковы, что наибольший коэффициент усиления наблюдается при относительно малых значениях тока стока, т. е. при низком напряжении питания (порядка 5 В).

http://pandia.ru/text/78/059/images/image002_166.gif" alt="МОП-транзистор" width="500 height=177" height="177">

ДВА СИНУСОИДАЛЬНЫХ ГЕНЕРАТОРА НА «ЛОГИКЕ»

http://www. *****/pages/1354/index. shtml

Радиоконструктор 2007 №11

Обычно, генераторы низкочастотных синусоидальных сигналов строят на операционных усилителях. Но логические элементы тоже могут работать в аналоговом режиме - в качестве усилителей. В литературе эта тема затрагивалась неоднократно, но в основном это были схемы усилителей аналоговых сигналов (усилители НЧ на КМОП-микросхемах, приёмники прямого усиления и т. п.). Но любой усилитель, даже сделанный из логических элементов, можно превратить в генератор, - все дело в обратной связи...

На рисунке 1 приводится схема синусоидального генератора НЧ фиксированной частоты, реализованного на двух логических инверторах микросхемы К561ЛН2. Инверторы переведены в аналоговый режим с помощью ООС на резисторах R1 и R3. каждый из которых включен между входом и выходом инвертора. Полученные таким образом усилители включены последовательно (как два каскада) через резистор R4. Причем, коэффициент передачи первого каскада зависит от соотношения сопротивлений R1 и R2. Так как эти резисторы одинаковы, - коэффициент передачи первого каскада равен единице Коэффициент передачи второго каскада определяется соотношением сопротивлений R4 и R3, и его можно подстраивать резистором R4.

Резисторы R1-R2 вместе с ёмкостями С1 и С2 образуют мост Вина, настроенный на некоторую частоту которая определяется по известной формуле:

F=1/(RC), где R=R1=R2, С=С1=С2.

Чтобы получить неограниченную и неискаженную синусоиду нужно отрегулировать соответствующим образом коэффициент передачи усилителя под строенным резистором R4. В данной схеме, при питании от источника напряжением 9V наилучшая форма синусоиды получается при её действующем значении около 1V.

Этот генератор, хотя и выполнен на логических элементах, является чисто аналоговым, и его выходной продукт не содержит каких-то импульсных составляющих или ступенчатого напряжения, нуждающихся в фильтрации.

На рисунке 2 показана схема цифрового кварцевого синусоидального генератора, вырабатывающего синусоидальное напряжение частотой 976,5625 Гц (при частоте кварцевого резонатора 500 кГц). Здесь синусоидальное напряжение формируется из прямоугольных импульсов с помощью ЦАП на элементах микросхемы D2 и резисторах. Период состоит из 32-х ступенек. Окончательно выходной сигнал формируется операционным усилителем А1, и включённой на его выходе RC-цепочкой. которая сглаживает ступеньки, образующие синусоиду.


Частота выходной синусоиды будет в 512 раз ниже частоты кварцевого резонатора или входных импульсов, которые, при работе от внешнего источника импульсов, можно подавать на вывод 11 D1. При этом, детали R1, R2, Q1, С1, С2 исключаются

Схема привлекательна тем, что позволяет получить синусоидальный низкочастотный сигнал кварцевой стабильности частоты.

http://electronic. /raznie-shemi/826-%D4%E0%E7%EE%E2%FB%E9+%EE%E3%F0%E0%ED%E8%F7%E8%F2%E5%EB%FC+%F0%E5%F7%E5%E2%EE%E3%EE+%F1%E8%E3%ED%E0%EB%E0.html

Узлы радиолюбительской техники Фазовый ограничитель речевого сигнала (*****@***ru)
Харьковская обл.,г. Дергачи, пер. Октябрьский 16,тел.(8-2
Для повышения эффективности связи, практически во всех радиостанциях применяются методы сжатия динамического диапазона речевого сигнала. Но работа этих устройств на станциях промышленного производства не всех устраивает. Особенно это относится к автомобильным станциям СВ диапазона, при работе в режиме ЧМ. В основном эти станции имеют простые ограничители, без должной предварительной и последующей обработки сигнала. Для уменьшения большого уровня искажений сигнал рано фильтруется, ниже 2.5 кГц.
Все это приводит к потере значительной части частотной информации сигнала, а значит к ухудшению его разборчивости.
Практика показывает, что в большинстве случаев, для этих станций, уровень мощности несущей должен превосходить уровень помехи на 1.5-2 балла, иначе разбирать информацию сложно. А это 10-15 раз по мощности. Правильно выполненный и налаженный микрофонный тракт, позволяет без нарушения норм по девиации и полосе частот, обеспечить разборчивость почти с уровнем помехи. Это в свою очередь, позволяет обойтись без усилителей и результативно использовать разрешенную мощность. В связи с этим большинство радиолюбителей дорабатывают свои станции.
Предлагаю один из схемных вариантов (рис. 1) который отличается простотой и реализует принципы, подробно изложенные в литературе ,. Все функциональные узлы выполнены на одной микросхеме К561ЛН2, состоящей из шести логических элементов.



Рис.1
Недостатком любого ограничителя является то, что более сильные частотные компоненты подавляют слабые. С вязи с этим особое чуткость следует уделять формированию амплитудно - частотной характеристики (АЧХ) микрофонного тракта. Схема имеет большую гибкость в формировании АЧХ и позволяет с учетом характеристик микрофона построить ее так, что все частотные компоненты входят в зону ограничения равномерно и речевой сигнал выглядит натуральным, громким и разборчивым.
Микрофонный усилитель выполнен на трех элементах DD1.1-DD1.3, с непосредственной связью. Каскады усилителя охвачены основной цепью отрицательной обратной связи (ООС) R4,R5 и двумя дополнительными R3,С5. АЧХ формируется всеми элементами усилителя. Усиленный и скорректированный сигнал, с регулятора уровня ограничения R7, поступает на первый ограничитель DD1.4. Ограниченный сигнал прямоугольной формы, фазовращателем DD1.5, R12,C8 преобразуется в сигнал треугольной формы, путем вычитания нечетных гармоник. С делителя R13,R14 сигнал поступает на следующий ограничитель VD2,VD3, где вершины треугольника срезаются, и сигнал по форме приближается к синусоидальному. Далее сигнал проходит через активный фильтр с частотой среза 3 кГц, собранный на DD1.6, с прилегающими элементами.
Печатная плата выполнена из одностороннего стеклотекстолита, имеет малые габариты 3х3 см. и свободно размещается внутри любой станции. Расположение деталей показано на рис. 2.

AM, CW и SSB детектор на микросхеме

Каталог принципиальных схем - Радиоприем AM, CW и SSB детектор на микросхеме
Наряду с телеграфом и однополосной модуляцией, популярной остается и амплитудная модуляция, особенно у начинающих радиолюбителей на диапазоне 160 м. Поэтому создание простого комбинированного детектора - весьма актуальная проблема. Ниже описан простой AM, CW, SSB детектор, собранный всего на одной цифровой микросхеме (рис. 1). В нем использованы два логических элемента 2И-НЕ. Элемент DD1.1. - линейный управляемый (стробируемый) усилитель ПЧ. Работу этого усилителя поясняет рис. 2, на котором изображена упрощенная принципиальная схема двувходового логического элемента 2И-НЕ серии К561.


Puc.1
В режиме "AM" к одному из входов элемента (к выводу 2) приложено напряжение высокого уровня, транзистор VT2 закрыт, a VT4 - открыт. Из-за действия отрицательной ОС через резистор R2 рабочая точка транзисторов VT1 и VT3 выходит на линейный участок вольт-амперной характеристики, иными словами, эти транзисторы работают как усилитель сигнала ПЧ. Для детектирования AM сигналов в цепь отрицательной ОС включают диод, благодаря чему она становится нелинейной и узел превращается в AM детектор для входного напряжения более 5 мВ.

Puc.2
Резистор R2 также способствует уменьшению нелинейных искажений выходного низкочастотного сигнала. Коэффициент передачи детектора - 1...2. Фильтр R4C4R5C5 подавляет напряжение ПЧ на выходе детектора. Из-за наличия диода VD1 в цепи отрицательной ОС входное сопротивление детектора довольно мало (единицы килоом), поэтому для того, чтобы детектор не шунтировал выхода усилителя ПЧ, на входе детектора предусмотрен резистор R1. Этот резистор, кроме того, исключает вероятность самовозбуждения детектора, если нагрузка усилителя ПЧ имеет индуктивный характер.
В режиме "CW, SSB" диод исключают из цепи отрицательной ОС элемента DD1.1 переключателем SA1. Одновременно его контакты SA1.1 снимают напряжение логической 1 с нижнего по схеме входа элемента DD1.1 и обоих входов элемента DD1.2. В результате действия обратной связи через резистор R3 и катушку L1 ингредиент DD1.2 выходит на линейный участок характеристики и начинает вырабатывать колебания на частоте резонанса контура C2L1C3. Резистор R3 также уменьшает влияние выходного сопротивления логического элемента на частоту генерации. Таким образом, ингредиент DD1.2 работает как телеграфный гетеродин .
На нижний вход элемента DD1.1 будет поступать переменное напряжение, поэтому ингредиент будет осуществлять функции смесителя . Для пояснения принципа его работы в этом режиме следует обратиться снова к рис.
2. Когда на гетеродинном входе элемента будет уровень логической 1, он, как и в режиме "AM", будет работать усилителем. сигнала НЧ с коэффициентом усиления Кmax. Когда же на этом входе уровень сменится на 0, транзистор VT2 будет открыт, VT4 - закрыт, на выходе элемента будет уровень 1, а коэффициент усиления уменьшится до нуля.
Таким образом, коэффициент передачи элемента OD1.1 можно вписать в таком виде:

Иначе говоря, ингредиент работает аналогично ключевому смесителю, коэффициент передачи которого изменяется в такт с частотой гетеродина. Это и позволяет использовать его для детектирования CW и SSB сигналов. Тип детектируемого сигнала SSB (выбор верхней или нижней боковой полосы) устанавливают изменением частоты телеграфного гетеродина подст-роечником катушки L1. Коэфициент передачи детектора в режиме "CW, SSB" равен 0,5...1.
Использование в телеграфном гетеродине LC-контура является причиной сравнительно низкой стабильности генерируемой частоты. Поэтому, если имеется вероятность приобрести кварцевый резонатор на требуемую частоту, то телеграфный гетеродин лучше собрать по схеме показанной на рис. 3.

Puc.3
В детекторе можно применить микросхемы К561ЛА К561ЛА8, К561ЛА9 и похожие из серий К 176, К564. Конденсаторы - КТ, КЛС, КМ. Диод КД522Б можно сменить на КД503Б, а также на любой из серий Д2, Д9. Катушка L1 использована готовая - от контура ПЧ радиоприемника "Гиала". Ее можно также намотать на каркасе от катушек ПЧ радиоприемника "Кварц" - 63 вика провода ПЭВ-2 0,1...0,12 (для частоты гетеродина окая 500 кГщ для частоты 465 кГц число витков следует увеличить на 10%).
Какого-либо налаживания детектор не требует и при безоошибочном монтаже и исправных деталях начинает работать сразу. Минимальное входное сопротивление детектора -
5. 8 кОм, поэтому его можно подключать к выходу усилителя ПЧ взамен обычного диодного АМ детектора с таким же входным сопротивлением. Входное сопротивление усилителя 3Ч, подключаемого к выходу детектора должно быть не менее 4кОм. Потребляемый детектором ток не превышает 2-2,5 мА.
Разумеется, тот самый детектор можно использовать для детектирования только CW и SSB сигналов. В этом случае становятся лишними диод VD1, переключатель SA1 м резистор R1. Входное сопротивление детектора увеличится до нескольких десятков килоом, что позволят подключать его к выходу практически любого усилителя ПЧ. Напряжение сигнала ПЧ на входе детектора не должно превышать 500...600 мВ, иначе могут появиться искажения, заметные на слух.
И. НЕЧАЕВ г. Курск
(Радио 5/90)

Частотный детектор, построенный на основе ФАПЧ

http://digital. *****/digital/FrD1.htm

Частотные детекторы, построенные на основе элементов задержки, обычно реализуют широкую полосу детекторной характеристики. Однако используемые в реальных радиосистемах частотно-модулированные колебания обычно являются узкополосными. Поэтому для приема частотно-модулированных радиосигналов чаще используют частотные детекторы, построенные на основе схемы фазовой автоподстройки частоты.

В схеме частотного детектора не используется фазовый компаратор. Здесь лучше подходит схема фазового детектора, так как на ее выходе сигнал пропорционален фазе принимаемого колебания. Пример схемы частотного детектора, построенного на основе схемы фазовой автоподстройки частоты, приведен на рисунке 12.19.

Рисунок 12.19 – Пример схемы частотного детектора, построенного на основе схемы фазовой автоподстройки частоты

В данной схеме частотный детектор реализован на основе фазового детектора. Как мы уже определили ранее, функции фазового детектора может выполнять логический элемент "исключающее ИЛИ". Генератор управляемый напряжением собран на инверторах D1 и D2, а подстройку его частоты осуществляет транзистор VT1.

При изменении частоты входного сигнала схема фазовой автоподстройки вынуждена подстраивать ГУН на эту же частоту. При этом естественно изменяется напряжение на затворе транзистора VT1. То есть напряжение в этой точке будет соответствовать отклонению частоты входного сигнала от своего номинального значения, а значит, вся схема в целом будет осуществлять детектирование частотно-модулированного сигнала.

Полоса детектируемого сигнала в приведенной схеме будет зависеть от крутизны регулировочной характеристики генератора, управляемого напряжением и коэффициента усиления фазового детектора, выполненного на логическом элементе D3.

Маломощный усилитель низкой частоты на одной "цифровой" микросхеме. Low рower amрlifier of low frequencies on one digital chiр.

    Блог им. Markony

«Чем хуже - тем лучше!» Мао Цзе Дун.
Продолжение темы устройств на логических элементах.
После сборки радиоприемника на одной микросхеме возникло желание утилизировать худшие логические микросхемы. Да простит меня покойная ныне радиоэлектронная промышленность,но «советские» микросхемы иногда удивляют своими свойствами.



Логические элементы с инверсией (И-НЕ, ИЛИ-НЕ, НЕ) - по определению должны резко переходить из состояния лог.0 в лог.1 (или наоборот) при преодолении входным напряжением порога срабатывания. Но при испытании логических элементов с инверсией (ИЛИ-НЕ) К561 ЛЕ5 - обнаружилась фантастическая линейность вольт-амперной характеристики. Смотрите на схемах.



Для логических схем - это отвратительно, а для «всячины» СОЙДЕТ!
Примерные вольт-амперные характеристики построены на графиках. Думаю все будет понятно.



Для «карманных» устройств подойдет этот маломощный усилитель низкой частоты на одной микросхеме К561 ЛЕ5. При максимальной громкости он потребляет не более 10 ма. Искажения вполне сносные. Если при максимальной громкости вас начинают волновать искажения, то уменьшите сопротивление О. О.С.(1 МоМ) до необходимого качества. Надо помнить при этом, что сопротивление не может быть менее 5 Ком, т. к. это уже на грани короткого замыкания для выхода логического элемента МОП-структуры. Вместо выходного трансформатора, согласующего выходное сопротивление усилителя с динамиком (8 ОМ), можно использовать «наушники» с сопротивлением не менее 50 ом. Усиление по напряжению хотелось получить 1000, но реально не более 500. В сочетании с большим входным сопротивлением (в данном случае 1 МОМ) - мы получаем хороший усилитель напряжения.
Для данной схемы включения оптимальной является только К561 ЛЕ5.
Всем привет и 73 !.gif" width="232" height="153 src=">DIV_ADBLOCK296">

Предлагаемый вниманию читателей генератор гармонических колебаний предназначен для применения в различных радиотехнических устройствах с цифровым управлением. Генератор построен на доступной элементной базе и обеспечивает формирование гармонических колебаний со стабильными параметрами. В статье приводится методика расчета генератора.

Функциональная схема генератора представлена на рис. 1.

Рис. 1 Функциональная схема генератора

Для генерации гармонических колебаний требуется выполнение двух условий :

    баланс амплитуд Кос*К=1; баланс фаз φк+φос=0,2*π.

В качестве усилителя обратной связи Кос применяют, как правило, инвертор с φос = π. В качестве усилителя К целесообразно использовать полосовой фильтр , обеспечивающий на резонансной частоте необходимый в данном случае фазовый сдвиг φk = π. Высокая крутизна фазовой характеристики фильтра в полосе пропускания обеспечивает формирование колебаний со стабильной частотой, а его избирательные свойства - подавление гармоник.

В качестве полосового фильтра в предлагаемом генераторе использован фильтр . Генератор возбуждается на резонансной частоте полосового фильтра, которая определяется из выражения:

где R (G) и С - сопротивление (проводимость) и емкость времязадающей цепи.

Из выражения (1) видно, что частота генерации пропорциональна проводимости времязадающей цепи, что обеспечивает линейный закон управления частотой.

Схема генератора гармонических колебаний приведена на рис. 2. На элементах DD1.2-DD1.4 выполнен полосовой фильтр, на элементе DD1.1 - усилитель обратной связи и на элементах DD2.1-DD2.4 и RM - матрица сопротивлений с цифровым управлением. Структура фильтра позволяет получать на выходах противофазные напряжения, для чего необходимо использовать дополнительно Uвых2. Входы IN0 и IN 1 являются цифровыми входами управления частотой генерации.


Ниже приведена методика расчета генератора.

1. Зададимся значениями fmin - нижняя частота генерации, Df - шаг перестройки, п - число разрядов двоичного числа сигнала цифрового управления.

2. Принимем С1=С2=С и R7=R5=R.

3. Зададим значение С и из формулы (1) найдем значение R.

4. Определим значение RM ПО формуле

5. Определим значение fmax по формуле

6. Определим R3 по формуле

7. Определим R2 из соотношения R2= R3/0,7.

На рис. 2 приведены номиналы элементов, полученные в результате расчета по приведенной методике для fmin=1,5 кГц, Δf =1,5 кГц и n=2.

В общем случае, выходная частота равна

где i - номер входа (разряд управляющего слова); аi - значение сигнала на входе управления (лог. 1 или лог. 0); n - разрядность управляющего слова.

Сопротивления в матрице проводимостей определяются по формуле:

При необходимости получения непрерывного закона изменения частоты резисторы RM заменяют сдвоенным потенциометром с сопротивлением Rn и включенным последовательно ему резистором Rдоп. Значения этих сопротивлений находим из формул:

В генераторе можно использовать микросхемы К561ЛА7, К561ЛЕ5 при включении по схеме инверторов. При напряжении питания 3 В генератор потребляет ток 1-3 мА.

Применение аналогичных зарубежных микросхем серий 74АС, 74НС позволит существенно увеличить диапазон рабочих частот, примерно в 10-15 раз.

В случае большой разрядности управляющего слова, в качестве матрицы проводимостей может быть применен двухканальный цифровой потенциометр, например, производства фирмы Microchip (серия МСР42ХХХ). К его несомненным достоинствам можно отнести небольшие размеры, малое потребление и относительно небольшую стоимость.

Источники:

1. , Мироненко цепи и устройства - М.: Высшая школа, 1989.

2. Онышко Д. Полосовой фильтр на КМОП инверторах. - М.: Схемотехника, 2001, №7.

2.2.2 Технология КМОП

В качестве инверторов можно использовать МОП транзисторы {модуль 1 глава 1.5.5}, но р - и n-канальные цифровые элементы оказались непрактичными как базовые для массовых микросхем прежде всего из-за низкого быстродействия. Действительно, при Rс=100кОм и емкости нагрузки Сн=30 пФ время отключения составит t1,0= 2,2RcCн= 6,6 мкс, что соответствует максимальной частоте входных импульсов 150 кГц.

С помощью металлизации поверхности кристалла элементы структуры соединяются в схему инвертора DD1 (рис.2-11). К затворам присоединен защитный стабилитрон {модуль 1 глава 1.4} VD1, без него вход инвертора будет пробит статическим электричеством.

Цифровые микросхемы должны быть крайне устойчивы к таким явлениям, как пробои от статического или наведенного от силовых сетей электричества. Прежде всего защита гарантируется их структурой. На рис. 2-11 показана полная эквивалентная схема инвертора КМОП. Стоковое напряжение (плюс источника питания) подключается на n-подложку.


ГЕНЕРАТОРЫ СИГНАЛОВ НА КМОП МИКРОСХЕМАХ

http://www. radiolub. orsk. info/Shems/genKMOP2.htm

И. НЕЧАЕВ, г. Курск

Генераторы на КМОП микросхемах популярны у радиолюбителей. Их используют при конструировании измерительных приборов, генераторов звуковой частоты, пробников для проверки исправности радиоэлементов и каскадов радиоаппаратуры. В предлагаемой статье описаны три варианта подобных генераторов, которые могут быть выполнены в виде пробников для проверки и налаживания низкочастотных и высокочастотных узлов разнообразной аппаратуры.

Обычно при конструировании пробников и калибраторов используют генераторы коротких импульсов, вырабатывающие сигнал с широким и равномерным спектром. Такой сигнал позволяет быстро проверять каскады радиоаппаратуры, как низкочастотные (НЧ), так и высокочастотные (ВЧ). Причем чем меньше длительность импульсов, тем лучше - спектр получается шире и равномернее.

Как правило, подобные генераторы состоят из двух основных узлов: собственно генератор прямоугольных http://pandia.ru/text/78/059/images/image031_22.gif" align="left" width="543" height="310 src=">обойтись без специального формирователя, поскольку он уже имеется в логическом элементе микросхемы структуры КМОП.

Рассмотрим для примера схему пробника, приведенную на рис. 1. Это известный RC-генератор, работающий в данном случае на частоте около 1000 Гц (она зависит от номиналов деталей R1, С1). Низкочастотный сигнал прямоугольной формы поступает с выхода элемента DD1.2 (вывод 4) через цепочку R2C3 на переменный резистор R4 - им плавно регулируют амплитуду сигнала, подаваемого на проверяемый узел.

Выход же высокочастотного сигнала (коротких импульсов) выполнен несколько необычно - сигнал снимают с переменного резистора R3, включенного в цепь питания микросхемы. Перемещением движка этого резистора плавно регулируют уровень выходного высокочастотного сигнала.

Рассмотрим принцип работы такого формирователя по упрощенной схеме логического элемента структуры КМОП (рис. 2).

Его основа - два последовательно включенных полевых транзистора с изолированным затвором и разным типом проводимости каналов. Если последовательно с транзисторами включить резистор R1, а на вход элемента подавать прямоугольные импульсы U1, произойдет следующее (рис. 3). Из-за того, что длительность фронта импульса не может быть бесконечно малой, а также из-за инерционности транзисторов, в момент действия фронта наступит такой момент, когда оба транзистора окажутся в открытом состоянии. Через них потечет так называемый сквозной ток, значение которого может составлять от единиц до десятков миллиампер в зависимости от типа микросхемы и напряжения источника питания. На резисторе будут формироваться короткие импульсы напряжения U2. Причем как в момент действия фронта, так и спада.

Иначе говоря, произойдет удвоение частоты исходных импульсов.

Сопротивление резистора не должно быть большим во избежание нарушения режима работы элементов микросхемы. Это означает, что к высокочастотному выходу можно подключать низкоомную нагрузку сопротивлением 50...75 Ом.

У рассмотренного генератора максимальная амплитуда импульсов на высокочастотном выходе составляет 100...150мВ, а потребляемый от источника питания ток не превышает 1,6 мА. Генератор рассчитан на использование при проверке усилителей ЗЧ, трехпрограммных громкоговорителей, радиоприемников на диапазонах ДВ и СВ.

Чтобы проверять узлы KB и УКВ приемников и калибровать их шкалы, достаточно собрать кварцевый генератор по схеме, приведенной на рис. 4. Он построен по описанному выше принципу, но генератор работает на частоте 1 МГц. Короткие импульсы высокочастотного напряжения формируются на резисторе R3 и подаются через конденсатор С3 на проверяемые каскады. Зависимость амплитуды гармоник от частоты показана на рис. 5 - она уменьшается с 20 мВ на частоте 1 МГц до 12 мкВ на частоте 80 МГц, что в большинстве случаев достаточно для выполнения стоящей перед пробником http://pandia.ru/text/78/059/images/image033_27.gif" width="472 height=400" height="400">

http://pandia.ru/text/78/059/images/image035_16.jpg" width="581" height="402 src=">

В нижнем по схеме положении подвижного контакта переключателя работает только генератор НЧ, поэтому на НЧ выходе будут прямоугольные импульсы, а на выходе ВЧ - короткие импульсы с шириной спектра до 1,5 МГц. В среднем же положении работает только кварцевый генератор и на выходе ВЧ будет сигнал с шириной спектра до 80 МГц. В то же время на выходе НЧ сигнал вообще отсутствует. Если подвижной контакт переключателя переместить в верхнее положение - в работу включатся оба генератора, причем кварцевый станет модулироваться сигналом низкочастотного генератора.

При высокой добротности кварцевого резонатора генератор ВЧ может плохо модулироваться сигналом генератора НЧ. В этом случае нужно отсоединить вывод 5 элемента DD1.3 от переключателя и соединить с выводом 6, а к переключателю подвести провод от вывода 8 (его отсоединяют от выводов 4 и 9 и резистора R5).

Конструкция всех генераторов-пробников может быть любой, но для их устойчивой работы соединения между деталями должны быть возможно короче.

Радио 5 (2000)

ГЕНЕРАТОРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ НА МИКРОСХЕМАХ КМОП

http://www. radiolub. orsk. info/new. htm

С. ЕЛИМОВ, г. Чебоксары

Автор этой статьи провел экспериментальную работу по исследованию характеристик различных генераторов на микросхемах структуры КМОП. В результате он отобрал несколько наиболее интересных, на его взгляд, вариантов их исполнения, которые мы и представляем вниманию читателей.

В предлагаемой статье кратко описаны несколько схемных решений генератора прямоугольных импульсов, по строенного на различных микросхемах серии К561. По своей структуре статья - сравнительно-справочная. К каждой схеме дан перечень параметров и особенностей (см. таблицу), а также графические зависимости потребляемого тока и генерируемой частоты от напряжения питания.

Кроме этого, для каждого генератора указана формула, позволяющая вычислять значение генерируемой частоты в зависимости от номиналов элементов частотозадающей цепи (частота - в герцах, сопротивление - в омах, емкость - в фарадах, индуктивность - в генри; более удобно, кстати, для RC-генераторов: частота - в килогерцах, сопротивление - в килоомах, емкость - в микрофарадах; для LC-генераторов: частота - в мегагерцах, емкость - в нанофарадах, индуктивность - в миллигенри). Расчетные формулы для ряда генераторов получены опытным путем.

Все представляемые в статье характеристики рассматриваемых генераторов получены в результате экспериментов с конкретными образцами микросхем. С другими экземплярами микросхем характеристики могут быть несколько отличными. Формулы для расчета частоты соответствуют напряжению питания 5 В и температуре окружающей среды 25"С. Нагрузочная способность генераторов такая же, как у элементов микросхем серии К561. Верхняя граница напряжения питания генераторов также определена применяемой серией микросхем и равна 15 В, а нижняя указана в таблице. Верхний предел сопротивления резисторов я установил из практических соображений на уровне 40 МОм.

В генераторах с емкостной положительной обратной связью амплитуда импульсов на входе элемента может превысить напряжение питания. В этих случаях открываются входные защитные диоды, и через них начинает протекать ток. Для ограничения этого тока во входную цепь приходится устанавливать резистор сопротивлением 1...150 кОм, как это указано в и использовано в .

Все рассмотренные в этой статье генераторы имеют мягкое возбуждение. Иначе говоря, как бы медленно ни увеличивалось напряжение питания, генератор все равно заработает.

Генератор на элементах 2И-НЕ (рис. 1, а) стал уже классическим и известен по большому числу публикаций. Он сохраняет работоспособность при понижении напряжения питания Uпит до 2 В, при этом, правда, значительно уменьшается частота генерации.

http://pandia.ru/text/78/059/images/image037_26.gif" width="426" height="291 src=">

Скважность импульсов близка к двум при любом напряжении питания. В результате разогревания корпуса микросхемы частота несколько уменьшается (на 4 % при 85"С).

Подобный генератор может быть выполнен и на двух логических элементах 2ИЛИ-НЕ (рис. 2,а), на двух инверторах (рис. 3,а), а также на трех инверторах (рис. 4,а). Подробности о работе и различиях генераторов на двух и трех инверторах можно узнать из . Отметим, что у генератора на элементах 2ИЛИ-HЕ частота генерации практически не зависит от температуры корпуса микросхемы, а у генераторов на инверторах частота очень стабильна на участке Uпит = 9В.

Генератор по схеме на рис.

Нижний предел сопротивления резистора R1,кОм

Наибольшая частота генерации, МГц

Минимальное напряжение питания, В

Изменение частоты при нагревании до 85’С, %

Скважность выходных импульсов

На рис. 5,а показана схема простейшего LC-генератора с логическим элементом 2И-НЕ. LC-цепь сдвигает фазу выходного сигнала элемента на 180 град., в результате этого происходит самовозбуждение генератора. Такие генераторы хорошо работают на повышенных значениях частоты, мягко возбуждаются и отличаются высокой температурной стабильностью .

При увеличении частоты сверх 1,3 МГц амплитуда выходных импульсов начинает падать.

В генераторе могут также работать элементы 2ИЛИ-НЕ, причем в этом случае он вырабатывает не прямоугольные импульсы, а колебания, по форме близкие к синусоидальным.

Для устойчивой работы генератора волновое сопротивление LC-контура p=VL/C не должно быть менее 2 кОм. Частота генерации практически совпадает с резонансной частотой LC-контура. Достоинство генератора - высокая температурная стабильность частоты.

Подобные по структуре генераторы можно выполнить на одном элементе - триггере Шмитта (рис. 6,а). При напряжении питания, близком к максимальному, они весьма стабильны по частоте. Кроме того, они исключительно экономичны - при напряжении питания менее 6 В потребляют ток всего в несколько десятков микроампер.

ЛИТЕРАТУРА

1. Бирюков устройства на МОП-интегральных микросхемах, вып. 1132, с. 60-65; вып. 1220, с. 105-111. - М.: Радио и связь, 1990; 1996 (МРБ).
2. Нечаев И. Пробник логический без источника питания. - Радио, 1990, N 10, с. 83,84.
3. Бирюков С. Генераторы и формирователи импульсов на микросхемах КМОП. - Радио, 1995, N 7,с.36,37.
4. Киверин Н. LC-генератор на логических элементах. - Радио, 1990, N 7, с. 55.

Радио (2000)

Генераторы на транзисторах КП501

Июнь 14, 2010 от admin Комментировать »

google_protectAndRun("render_ads. js::google_render_ad", google_handleError, google_render_ad); Маломощные высоковольтные полевые транзисторы серии КП501 с изолированным затвором и индуцированным каналом р-типа, предназначенные, главным образом, для использования в качестве электронных ключей в узлах коммутации АТС и в теле­фонных аппаратах, могут применяться и в других радиоэлектрон­ных устройствах.

Была исследована возможность использования этих дешевых и популярных транзисторов в простых генераторах. Электрическая схема первого варианта высокочастотного генератора представлена на рис. 2.23. Здесь ZQ1 – керамический фильтр от узлов ПЧ раз­личной радиоаппаратуры и устройств связи. Генератор устойчиво возбуждается с большинством трехвыводных фильтров, например, ФП1П-0,24 с частотой 465 кГц, CFW455U с частотой 455 кГц, ФП1П-049, SFE10.7MA с частотой 10,7 МГц и со многими керами­ческими фильтрами от блоков цветности и радиоканала телевизо­ров на частотах 4…6,5 МГц,

Полная амплитуда сигнала (от пика до пика) на выходе генера­тора обычно близка к напряжению питания узла, но при использо­вании некоторых фильтров может быть и меньше. Неожиданным было то, что один из импортных фильтров типа CFW455U уверенно возбуждался на четвертой гармонике.

В генераторе, реализованном по схеме рис. 2.23, на месте ZQ1 можно также с успехом использовать пьезоэлектрический звукоиз-лучатель с отводом, который будет работать на частоте собствен­ного механического резонанса LC контура с трансформаторной связью между обмотками, резонансную частоту которого можно будет легко перестраивать в широких пределах, а также некоторые типы ультразвуковых линий задержек и фильтров на ПАВ. Естест­венно, при этом может потребоваться незначительная модерниза­ция схемы.

На рис. 2.24 приведена схема генератора, в котором частота задается кварцевым резонатором ZQ1. На его месте было прове­рено более 30 кварцевых резонаторов импортного и отечественного

производства на рабочие частоты от 500 кГц до 28 МГц. Все они устойчиво возбуждались, при этом полная амплитуда сигнала на выходе на частотах до 15 МГц была близка к напряжению питания. Следует отметить, что большинство распространенных резонато­ров на диапазон 27 МГц, предназначенных для устройств связи, являются гармониковыми и в этом генераторе возбуждаются на первой гармонике (8,7…9,3 МГц). Приятное исключение составляет распространенный резонатор для игровой приставки «Денди», ко­торый работает на частоте 26,6 МГц.

Металлический корпус резонатора необходимо соединить с об­щим проводом, иначе будет наблюдаться частотная модуляция сигнала внешними наводками. Подбором емкости конденсатора С1 от единиц до сотен пикофарад или его исключением можно более точно установить нужную частоту генерации.

Выходной сигнал рассмотренных генераторов в большинстве случаев можно непосредственно подавать на входы цифровых микросхем. При работе на относительно низких частотах и приме­нении микросхем с вьюоким быстродействием для их четкого пере­ключения может потребоваться сигнал прямоугольной формы, ко­торый легко сформировать компаратором или триггером Шмитта.

На рис. 2.25 приведена схема генератора, которая может заин­тересовать экспериментатора. При определенных условиях на его выходе образуется группа частот от звуковых до сотен мегагерц. Здесь катушки L1, L2 представляют собой отрезки монтажного провода длиной 5… 10 см или 2…5 витков обмоточного провода на

оправке диаметром 4 мм. Подключив пьезоэлектрический излуча­тель BF1 и меняя индуктивность катушки L1 и напряжение питания, можно получить звуковой сигнал различной частоты и характера звучания. При экспериментах с этим генератором следует быть очень внимательным, так как он дает весьма мощное высокочас­тотное излучение и может «забить» радио - и телеприем в радиусе до 10 м.

Для настройки генераторов, реализованных по первым двум схе­мам, необходимы осциллограф и цифровой частотомер с активным высокоомным выносным щупом, имеющим входную емкость не бо­лее 5 пФ и не шунтирующим входной сигнал амплитудой 5 В.

Совместное использование транзистора КП501 и инверторов маломощной быстродействующей микросхемы, выполненной по технологии ТТЛШ, позволяет получить прямоугольные импульсы частотой менее 10 Гц, имеющие крутые фронты и спады и пригод­ные для дальнейшей обработки быстродействующим ТТЛШ или КМДП (КМОП) микросхемами или для управления ключевыми уз­лами исполнительных устройств. Предлагаемое решение позволяет в ряде случаев, когда не требуется высокая стабильность, обой­тись без применения специализированных генераторных микро­схем. Не следует упускать из вида и тот факт, что работающий на относительно высокой частоте задающий генератор и следующие за ним счетчики-делители частоты могут быть источниками интен­сивных помех для близкорасположенных высокочувствительных аналоговых узлов.

В генераторе рис. 2.26 в активном режиме работает только транзистор VT1. Период подключения зависит главным образом от параметров цепи С1 R2 R6 и при указанных на схеме номиналах

составляет 120 с. Цепь R1 R4, создавая небольшую положитель­ную обратную связь, улучшает стабильность работы генератора. Из-за нессиметрии порога переключения длительности высокого и низкого уровней на выходе генератора не одинаковы. В тех редких случаях, когда они должны быть равны, целесообразно выход DD1.3 подключить к делителю частоты на 2, выполненному, на­пример, на D-триггере КР1533ТМ2, и соответственно скорректиро­вать параметры времязадающей цепи.

Если потребуется работа генератора в диапазоне звуковых час­тот, то общее сопротивление резисторов R2 и R6 целесообразно выбрать в интервале 0,1…1 МОм, а емкость конденсатора С1 уменьшить до нескольких десятков-сотен пикофарад.

Зарубежный аналог микросхемы КР1533ЛАЗ – SN74ALS00A. Ее можно заменить аналогичной микросхемой серий К555, К155, содержащей нужное число инверторов (ЛЕ1, ЛН1 и др.). В приве­денном варианте времязадающей цепи конденсатор С1 должен быть пленочным, например, К73-17, блокировочный конденсатор С2 – керамический КМ-5, К10-176. Если нет специальных высоко-омных резисторов, например, КИМ-0,125, то R2 можно составить из нескольких обычных меньшего сопротивления. Полевой транзи­стор – любой из серии КП501, КП505, BSS138. Место его установки должно быть чистым и не содержать загрязнений от пальцев рук или следов флюса.

Несмотря на то, что транзисторы серии КП501 устойчивы к воз­действию статического электричества, все же следует при работе с ними придерживаться общих правил обращения с МОП приборами, что позволит избежать их повреждения.

Простой усилитель на элементе с открытым коллекторным выходом можно построить по схеме, приведенной на рис. 9,6 . Для него характерна особенность- подбором резистора R2 можно в значительных пределах изменять коэффициент усиления. Так, при R2=330 Ом коэффициент усиления будет 45, при R2-680 Ом - 50, при R2= 1,7 кОм - 77, а при R2=7,4 кОм - 89. При атом, конечно, изменяется и выходное сопротивление усилителя, что необходимо учитывать.

Недостатком описанных здесь простых усилителей является невысокое входное сопротивление, что ограничивает область их применения. К тому же коэффициент усиления небольшой. Устранить этот недостаток можно использованием совместно с элементом транзисторов, в том числе и полевых. Коэффициент усиления можно повысить последовательным включением усилительных каскадов.

Схема такого усилителя показана на рис. 10 , его входное сопротивление 1 МОм, коэффициент усиления 400, полоса усиливаемых частот 1 кГцМГц. Усилитель можно использовать, например, в качестве усилителя вертикального отклонения луча осциллографа, он, как правило, налаживания не требует.

Цифровая микросхема обычно содержит несколько идентичных элементов, выполненных на одном кристалле, которые можно использовать в одном устройстве. Это позволяет создавать многоканальные усилители с идентичным» характеристиками в широком диапазоне температур и питающих напряжений.

Рис. 9. Принципиальные схемы простых усилителей на логических элементах

Рис. 10. Принципиальная схема комбинированного усилителя

Примером тому может служить двухканальный усилитель импульсных и синусоидальных сигналов, схема которого показана на рис. 11 . Он собран на одной микросхеме K133J1A3 и двух транзисторах КТ315. Основные характеристики усилителя: коэффициент усиления - 50, неидентичность каналов - не более 0,5 %, выходное сопротивление 50 Ом, входное сопротивление 5 кОм, верхняя граничная частота 40 МГц. Развязка между каналами на частоте 1 МГц - не менее 30 дБ.

Элементы ЭСЛ являются наиболее высокочастотными и на их выходах работают эмиттерные повторители, что позволяет использовать их для работы на высокочастотный кабель. Наличие на лередаточной характеристике наряду с линейным участком также и нелинейного, на котором крутизна характеристики плавно изменяется, открывает возможность строить на их основе радиочастотные усилители с электронной регулировкой усиления. Схема возможного варианта такого варианта усилителя приведена на рис. 12,а. Его основные характеристики: коэффициент усиления 13 дБ (на нагрузке 50 Ом), максимальное неискаженное выходное напряжение 200мВ. Амплитудно-частотная характеристика усилителя изображена на рис. 12,6. Если на вывод 7 DD1 подавать регулирующее напряжение Uper - 1,5...1,2 В, то можно изменять й коэффициент усиления. Принцип регулировки нетрудно понять, рассматривая схему элемента. Если на базу транзистора VT1 с выхода элемента подать напряжение ООС и входной сигнал, то элемент станет работать как усилитель сигнала. Транзистор VT2 будет закрыт и в работе усилителя не участвует. Если на базу транзистора VT2 подать напряжение-1,5 В и более, то он начнет открываться, транзистор VT1 - закрываться, коэффициент усиления уменьшаться. Такая регулировка позволяет осуществлять дистанционное управление или охватить усилитель системой автоматической регулировки усиления ((АРУ). Регулировочная характеристика усилителя показана на рис. .12,в,

http://pandia.ru/text/78/059/images/image046_17.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="273" height="66 src=">

где Кмах - коэффициент усиления элемента в линейном режиме. Все элементы, используемые в описанных здесь усилителях, имеют от двух до четырех равнозначных входов, что позволяет использовать их в микшерах или сумматорах сигналов. Схема одного из таких усилительных устройств приведена на рис. 15 . Благодаря устранению ООС по переменному току за счет установка конденсатора С4 и хорошей развязки между входами элемента, взаимное влияние источников сигнала практически исключается.

Рис. 13. Усилитель ВЧ на элементе КМОП

http://pandia.ru/text/78/059/images/image049_16.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="245" height="195 src=">

Рис. 15. Принципиальная схема микшера

http://pandia.ru/text/78/059/images/image051_14.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="259" height="206 src=">

Рис. 17. Принципиальная схема усилителя ЗЧ повышенной мощности

Литература: , Массовая Радио Библиотека (МРБ), Выпуск 1172, 1992 год.

Похожие статьи

© 2019 evently.ru. Все о канализации и водоснабжении.